1　引　　言

 

　　在石油行業,經常會遇到油和水兩相混合流動的現象[1-3],開展油水兩相流流量的測量具有重要的理論和工程意義。目前,將成熟的單相流量計應用于兩相流量測量取得了較大進展,如差壓式流量計、Coriolis流量計等。渦街流量計[4]因其具有輸出與流體流量成正比的脈沖信號,對被測流體壓力、溫度、黏度和組分變化不敏感,可測量液體、氣體和蒸汽流量等優點,廣泛應用于石油、化工、冶金、機械等工業領域。然而渦街流量計在兩相流量測量領域的研究還處于探索階段,目前主要集中在氣液兩相流方面,包括總流量、組分、斯特勞哈爾數及穩定性等[5-7]。在油水兩相流方面研究甚少,僅SKEA[8]應用多種單相流量計測量水平管內油水兩相流流量的研究中提及渦街流量計,但未對實驗結果進行分析。

 

　　本文應用渦街流量計對垂直上升管內油水兩相流總體積流量進行了實驗測量,分析了不同兩相流量、含油率對儀表系數誤差產生的影響,以及兩相斯特勞哈爾數隨含油率和兩相雷諾數的變化情況。

 

　　2　單相流渦街流量計測量原理

 

　　在單相流體中垂直于流向插入一根非流線型旋渦發生體,當滿足一定條件時旋渦發生體的兩側將出現兩排旋轉方向相反、交替產生的非對稱的渦街,其頻率與流體平均流速成正比,因此通過檢測渦街的頻率,再根據有關的關系式就可以獲得流體的流量。設渦街頻率為f,流體平均速度為u,旋渦發生體迎面寬度為d,管道內徑為D,則有[9]:

 

　　

 

　　式中:Sr為斯特勞哈爾數,m為旋渦發生體兩側弓形面積與管道橫截面積之比。

 

　　管道內流體的體積流量為:

 

　　

 

　　式中:K稱為渦街流量計的儀表系數。式(3)為渦街流量計測量的基本關系式,其中儀表系數除了與旋渦發生體、管道的幾何尺寸有關外,還與斯特勞哈爾數有關。斯特勞哈爾數為無量綱參數,它與旋渦發生體形狀及雷諾數有關,在雷諾數為2×10 4~7×10 6范圍內,可視為常數。

 

　　3　實驗系統

 

　　實驗是在天津大學油氣水三相流實驗裝置上進行的,實驗回路如圖1所示,由供水和供油回路兩部分組成(氣路關閉)。流程如下: 15#白油從油罐4由油泵5泵出,經油路標準表計量后,流入油水混合器14;水從水罐6由水泵7泵出,經水路標準表計量后流入油水混合器。在混合器內油水兩相混合后,流經水平、垂直下降段進入垂直上升測量段、渦街流量計15及流型觀察段16后,最后油水兩相流體經分離器1分離后,油、水分別返回油罐和水罐。其中,水路和油路標準表及其參數見表1。實驗中水路、油路流量調節由計算機自動采集控制系統完成。實驗用渦街流量計內徑為50mm,經0.1%精度水流量標準裝置校驗后其精度為0. 5%。采用NI6009數據采集卡對渦街信號進行采樣并輸入計算機存儲,采樣頻率為1 000Hz,采樣時間為30 s。

 

　　實驗中油水兩相混合流量Qvm=5~11m 3/h,體積含油率β=5%~40%。實驗過程為:調節油水兩相流量使其混合流量保持不變情況下,含油率從5%開始,以5%為步長,逐漸增大到40%;然后調節油水兩相混合流量到一個新的固定值,同樣逐步增大含油率重復進行實驗,直至混合流量從最小值增大到最大值。實驗工質: 15#白油和自來水。實驗在常溫下進行, 15#白油密度ρo=856 kg/m 3,動力黏度μo=14×10 -3 Pa·s;水的密度ρw=998.2 kg/m 3,動力黏度μw=1.002×10 -3 Pa·s。

 

　　

 

 

 

　　

 

　　4　實驗結果分析

 

　　4.1　流型分析

 

　　由于兩相流流型極大地影響著油水兩相流的流動特性,同時也影響著流量參數的準確測量,因此,在實驗過程中對流型進行了識別,確定為水包油流型。

 

　　為了對比驗證,將實驗所用油相、水相流量折算為表觀油流速Vso、表觀水流速Vsw,繪出相應的流速分布圖,如圖2所示。圖中還給出了Flores等人[10]基于擊碎聚合機理性模型轉換成的流型辨識圖(實線所示)。由圖可知,本文實驗數據位于細油泡區(水包油)和油泡區(水包油),說明本文識別出的流型與Flores機理性模型劃分的結果相一致,同時也發現隨著含油率的增加,流型越來越靠近水包油擾動流區

 

　　

 

　

 

 

 

　4.2　油水兩相儀表系數分析

 

　　由于實驗范圍流型為水包油,且垂直上升管中流型分布較均勻,故可將油水兩相混合流量視為均相流。參照單相流中測量公式,定義渦街流量計在油水兩相流混合流量測量時儀表系數Km及其相對誤差eK為:

 

　　

 

　　式中:fm代表油水兩相渦街頻率,可由渦街采樣信號經譜分析求得,Qvm代表油水兩相混合流量,為入口油相、水相體積流量之和。經水流量標準裝置標定,單相流中渦街流量計儀表系數K為9 223.04 m -3。

 

　　

 

　　圖3給出了不同油水兩相混合流量Qvm下,儀表系數相對誤差eK隨含油率β的變化曲線。由圖可知,在β為5%~40%范圍內,eK小于4%。這表明,應用渦街流量計測量垂直上升管內油水兩相流總體積流量時,測量誤差較小,具有可行性。特別是,當β小于25%時,油水兩相儀表系數Km幾乎不受β影響,eK小于2%,說明渦街流量計在高含水率的油水兩相流測量中較為準確。當β在25%~40%范圍內,隨β增加,eK有變大趨勢,而且eK較大,偏移誤差最大可達3. 53%;當混合流量增大時(8~11 m 3 /h),eK變化很小,對油水兩相混合流量測量準確。

 

　　由式(4)可知,單相流中儀表系數K除了與旋渦發生體、管道的幾何尺寸有關外,還與斯特勞哈爾數有關,而斯特勞哈爾數作為判斷渦街穩定性的標準,在一定雷諾數范圍內可視為常數。因此,在油水兩相混合流動中,對兩相斯特勞哈爾數的研究很有必要,它既是油水混合流量測量準確性的保證,也是油水兩相渦街是否穩定的重要標準。

 

　　4.3　油水兩相斯特勞哈爾數分析

 

　　參照式(1),定義油水兩相斯特勞哈爾數Srm及其相對誤差eSr如下:

 

　　

 

　　已知研究所用渦街流量計旋渦發生體為梯形,迎面寬度d=14 mm,管道內徑D=50 mm,則m=0. 648 1,　單相流中斯特勞哈爾數Sr=0. 164 5。由實驗數據可繪出圖4所示不同油水混合流量Qvm下,兩相斯特勞哈爾數相對誤差e Sr 隨含油率β的變化曲線

 

　　

 

　　由圖4可知,在β為5%~40%范圍內,油水兩相混合流動中存在穩定的兩相渦街,esr最大偏移為3.36%。當β在5%~25%范圍內,e Sr 小于2%,兩相渦街穩定性好,隨β增加(25%~40%),eSr有變大趨勢。這是因為,當β較小時,流型分布較好,油泡對正常的渦街脫落影響很小,Srm穩定性好;隨β增加,管道中細小、均勻分布的油泡逐漸變大,流型逐漸向水包油擾動流區過渡,形狀不規則且穩定性漸差的油泡對渦街脫落的干擾越來越強烈,所以Srm隨β增加越來越偏移Sr,導致e Sr 呈現變大趨勢。還可看出,e Sr 隨Qvm增大,呈減小趨勢。例如,Qvm為5 m3/h時,e Sr 最大偏移為3.36%;Qvm為8m3/h時,e Sr最大偏移為1.48%;Qvm為11 m   / h時,eSr最大偏移僅為0.83%。這是因為,渦街脫落產生的升力與管內平均流速的平方成正比,也就是說,當兩相混合流速升高時,渦街的升力是以流速的平方倍增長,所以,隨著Qvm增大,渦街信號迅速增強,對管道中油泡的抗干擾能力增強,渦街穩定性變好,e Sr逐漸減小。

 

　　斯特勞哈爾數除了與發生體形狀有關外,還與管道雷諾數相關。圖5給出了不同含油率β下,油水兩相斯特勞哈爾數相對誤差eSr隨兩相管道雷諾數Rem的變化曲線。其中,兩相管道雷諾數Rem計算公式如下:

 

　　

 

　　由圖5可知,在Rem為0.5×10 4~5  ×10 4實驗范圍內,均有油水兩相渦街產生。當Rem在2×10 4~5×10 4 范圍內時,eSr小于1%,Srm可視為常數,具有穩定的兩相旋渦生成。當Rem在0.5×10   ~2×10 4范圍內時,Srm隨Rem降低而升高,呈現非線性。Srm出現非線性的區域也正是β較大的區域(β為20%~40%),這從式(8) ~(10)不難看出,由于ρo與ρw相差較小,而μo約為μw的14倍,所以當β增加時,Rem降低,Srm升高呈現出非線性。

 

　　5　結　　論

 

　　本文應用渦街流量計對垂直上升管內油水兩相流總體積流量進行實驗測量,流量范圍5~11m3/h,含油率為5%~40%,流型為水包油,將油水兩相流視為均相流。含油率5%~40%范圍內,兩相儀表系數相對誤差小于4%,表明利用渦街流量計測量油水兩相混合流量的誤差較小,具有可行性。

 

　　含油率5%~40%范圍內,油水兩相混合流動中存在穩定的兩相渦街;兩相斯特勞哈爾數相對誤差隨含油率增加有變大趨勢,隨混合流量增大有減小趨勢。油水兩相雷諾數為2×10 4~5×10 4內時,兩相斯特勞哈爾數相對誤差小于1%,可視為常數;兩相雷諾數在0.5×10 4~2×10 4內時,兩相斯特勞哈爾數隨雷諾數降低而升高,呈現非線性。